1. 引言
永钢5#炉建于2007年，有效容积580 m³。2007年2月投产。2016年3月25日5#高炉封炉10天，进行中修。虽然5#高炉成功封炉，但在离休风前一个多小时内连续出现崩悬料现象(所谓高炉崩料，是指炉料难行或短期停滞后又自动突然下降的现象，是高炉内煤气流的上升与料柱的下降运动不相适应的表现 [1] )，至休风前共出现三次悬料，造成高炉休风时间延长、经济损失严重，此现象确实值得深思，现就五号高炉当时的操作进行分析和探讨。
2. 加封炉料前后高炉炉况变化及操作情况
2.1. 加封炉料之前几天的高炉操作情况(批重变化)
5#炉在休风前几天，负荷正常维持在4.35~4.4之间，在3月21日，将负荷降至4.0，此负荷一直维持到3月24日晚8时，又将负荷退至2.65，全焦冶炼。全焦冶炼后，炉况顺行，炉温充沛，硅在0.5~0.8之间变动，透指维持在20~22，风量维持在1850 m3/min，压差在90 KPa左右，风压在260 KPa上下，料线正常。批重由27 t逐渐变为25 t，19 t，18 t。休风前一个班次的批重为18 t。
2.2. 加封炉料后炉况趋势
3月25日夜班，计划7点左右休风。经计算后，确定首批封炉料于2点40加入炉内。加封炉料前风量1850 m3/min，压力260 KPa，顶温在120℃~180℃范围内波动。在加完几批封炉料后，顶温上升，高达400℃，料线不明，被迫减风至1700 m3/min控制料线。封炉料于5点10分左右加完。此时炉况没有大变化。封炉料2点41分为：焦6840 kg × 13批，3点31分空焦：(约6840 kg/批 + 萤石400 kg/批 +白云石100 kg/批) × 10批。加完后，加正常料。至六点左右，炉况开始出现波动。顶温出现分叉，且偏高，局部气流不稳，压力冒尖、不平稳。出现悬料现象，至休风前共出现三次悬料。
2.3. 封炉前炉内操作变动
3月24日上午9点30分，此时矿批为19 t。负荷2.65，计算碱度R2为1.08，装制为CC↓OO↓ C 28°26°24°15° 6 3 2 4 O 29°27°25° 4 4 4，至25日凌晨零点30分，调a角为CC↓O O↓C31°29°27°15° 6 3 3 4 O30°28°26° 4 4 4。至四点30分，缩矿批为18 t。负荷于夜班接班后降至2.6，计算碱度R2为1.01。
3. 崩悬料的原因分析
对5#高炉休风前出现崩悬料重点从原燃料条件、炉温、封炉料的加入、渣碱度、布料制度五方面入手，分析5#高炉加封炉料后出现崩悬料原因。
3.1. 原燃料条件
常说高炉“七分原料，三分操作”，精料是高炉稳定顺行的基础，2016年1~3月5号高炉人炉焦炭和烧结矿质量总体保持稳定(见表1、表2)，虽存在小幅度质量波动现象，但总体而言，入炉原燃料质量较稳定，能够满足高炉稳定运行的要求。
3.2. 炉温波动对后期炉况顺行有着一定的影响
休风前必须保证炉况稳定顺行，并将炉温适当的做高，以保证封炉时有充沛的炉温基础 [2] ，故加休风料前要保证生铁成份[Si]至0.55%~0.65%水平，25日夜班接班时，其上一班中班出铁情况如表1所示。
由表3可以看出，其炉温基本上达到预期要求。25日夜班生铁成分[Si]含量分别为0.89%、0.92%、1.07%、1.71%，炉温呈上升趋势，而且最后一炉的炉温上升幅度比较快。上升这么快的原因与后期减风赶料线有关，因为风量减幅达200 m3/min，但是纵观几天的操作变化来看，单纯的炉温上行不单单是造成悬料的主要原因，但肯定对炉况顺行有一定的影响。
3.3. 大批封炉料的加入是导致悬料的诱因
封炉料所加的原则是炉缸(110 m³) + 净焦；炉腹/2 + 净焦；炉腹/2 + 炉腰 + 空焦；炉身 + 轻负荷料，故得出封炉料的构成是由燃料和正常料组成，根据高炉有效容积计算出封炉炉料结果如表4和表5所示。
Table 1. Yonggang 5# Blast furnace comparison of coke quality/%
表1. 永钢5#高炉焦炭质量对比/%
Table 2. Yonggang 5# Blast furnace comparison of sinter quality
表2. 永钢5#高炉烧结矿质量对比
Table 3. Blast furnace is out of iron condition
表3. 高炉休风前出铁情况
Table 4. Fuel of sealing furnace/kg
表4. 封炉燃料/kg
表5. 正常料/kg
休风料加顺序为：净焦13批、空焦10批、正常料 + 空焦5批、正常料17批，利用表4、表5数据，封炉料的体积可粗计算为：(6840 × 13 + 6840 × 10) ÷ 0.55 ÷ 1000 = 286 m3。熔剂体积大约 = (0.4 × 10 + 1.0 × 10) ÷ 1.1 = 12.7 m3。进入炉内压缩后体积约为：(286 + 12.7) × 0.87 = 259.87 m3，首批料在2点41分下炉，首次悬料约在5点40分左右。从时间上计算，应是封炉料已至炉腹位置，从高炉内型看炉腹位置是倒锥型，而且炉腹位置在炉内属于高温区，因而推断大批焦炭的下达，可能是高炉难行的诱因。
大批封炉料的下达，对气流的影响较大，改变了原先层状分布，二次分布的趋势，使得气流在封炉料较长的料柱内分布改变。封炉料的体积已经计算过，煤气流的改变对炉况产生一定的影响，使得气流通过封炉料后又重新进入正常炉料，必然又寻找新的分布趋势，这种气流的变化可能导致炉况变化。
3.4. 渣碱度的变化
25日夜班接班后炉温一直上行，最后一炉的生铁成分[Si]达1.71%。而纵观一天的渣碱度R2变化，也有不合理处，分别为：1.02、1.18、1.12。一般情况下碱度随炉温的升高而升高，夜班第一炉生铁成分[Si]为0.89%，对应的渣碱度1.02，最后一炉的[Si]为1.71%，碱度没有更高，反而下降，因此推测碱度的变化是形成炉况难行的诱因。
3.5. 布料制度的变动
25日夜班接班后，将矿、焦角度同时加大，α角度的加大，相对抑制了边缘，边缘的加重，不利于炉况的平稳过度，因2.4谈到封炉料改变了气流重新分布，此时应调整减轻边缘气流的装料制度，保证炉况。
综上所述，第2.2、2.4两点影响较大，煤气流改变了，装制应随之调节，但应以减轻边缘为主，此时上部调节对理顺煤气流有着很大作用，可以大幅减轻边缘。
4. 应对措施
4.1. 控制好休风炉温
根据原燃料状况，选择好合理的焦炭负荷，控制好合理的炉温，不至于过高。适当稳定的炉温有利于炉况稳定。2016年8月18日4#高炉封炉一个月，封炉时无崩悬料现象，炉况平稳，安全休风，是个经典案例，结合5#高炉的原因分析及4#高炉顺利封炉进行总结有效措施。
首先是控制好炉温 [3] 。4#高炉在早班时退负荷至2.4，到中班时，炉温偏高，[Si]高于1.1%。预计到加休风料时可能要减风，炉温必然上行，因此，根据周期于中班22点加负荷至2.6，估计炉温在夜班2点左右下达炉缸。夜班第一炉[Si]为1.60%，第二炉降到1.08%，时间为2点30分，碱度为1.17。封炉料于12点40分开始加入，在下午2点多时到达炉身下部，此时炉温下行，有利于降低煤气体积，有利于炉况顺行。这也是没发生悬料的一个重要原因。
4.2. 控制好渣碱度
计算好休风前的理论渣碱度，合理的渣碱度有利于炉况顺行 [4] 。根据炉温的变化，及时调节碱度。同上例，4#高炉中班时根据夜班的预计炉温[Si]为1.4%，及时调节配料，调节碱度，保证碱度波动平稳，因炉温较高，计算碱度控制在1.0~1.05之间。碱度的平稳，为炉况的稳定打下良好的基础。
4.3. 控制运用好风温
根据实际炉况炉温，依据冶炼周期，适时合理的控制风温，有利于炉温的稳定 [5] ，亦有利于炉况的稳定。同上例，4#高炉预计封炉料到达炉腰时夜班接班后降风温至1050℃，休风料到达炉腰中部时，进一步降风温至850℃，并保持到休风。
4.4. 炉外组织好出铁
工长根据炉内状况，合理安排出铁次数，控制好铁口。使得休风料准时到达预定位置。另外，及时出尽渣铁，有利于炉况稳定 [6] 。判断炉料准确位置很重要，断定休风料所在位置的方法主要是根据入炉料的体积来判断。净焦体积加空焦体积加正常料体积在高炉内的体积位置，高炉体积应从上向下累计，即炉喉加炉身加炉腰。从8月18日4#高炉封炉时出铁来看，休风料到达炉腹的中上部组织出铁最合适，其时铁量很少，出完铁后喷吹铁口半小时，将炉缸杂物喷出，以利于复风后铁口工作，堵口时用有水炮泥。
4.5. 选择合适的鼓风动能
加封炉料后，料线不明，作减风处理。鼓风动能的变化，使得煤气流的分布得到改变 [7] 。选择合适的鼓风动能对炉况的稳定有很大的影响。根据休风料到达的位置适时减风。4#高炉操作中，休风料到达炉腰时减风50~100 m³/min，到达炉腹时再进一步减风50~100 m³/min，主要原则是保持炉况顺行。
4.6. 装制的变动
在上部调节的运用上，还应以发展边缘为主，目的是在休风前保持炉况的稳定和顺行，使得休风料到达预定位置。4#高炉操作时保持角度不变，直至休风。
5. 结语
休风前炉况稳定对休风料的及时下达有着很大影响，这对复风后的操作也有着较大影响。从上述情况来看，5#高炉封炉前的悬料并不是单一的原因造成的，而是多种因素的综合结果，因此在以后的操作中应运用多种手段调节炉况，使得休风达到预期的效果。以上是对这次封炉产生悬料的原因分析及应对措施的探索，只是笔者的一点看法，望专家指正。